rb бетона в35

Заказать бетон в Москве

Хотите продавать быстрее? Узнать как. Услуги » Прокат товаров. Нур-Султан АстанаСарыаркинский район 26 май. Ремонт и строительство » Cтроительные услуги.

Rb бетона в35 купить бетон в заславль

Rb бетона в35

Настоящие нормы распространяются на проектирование вновь строящихся и реконструируемых бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды. Элементы бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, не подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.

В проектах сооружений, предназначенных для строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне, в районах распространения просадочных, набухающих и слабых по физико-механическим свойствам грунтов, должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким сооружениям соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР. Основные буквенные обозначения и их индексы, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ , приведены в справочном приложении 1.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений необходимо соблюдать требования СНиП 2. Выбор типа бетонных и железобетонных конструкций монолитных, сборно-монолитных, сборных, в том числе предварительно напряженных и заанкеренных в основание должен производиться исходя из условий технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и стоимости строительства.

При выборе элементов сборных конструкций следует рассматривать предварительно напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легких бетонов. Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой необходимо принимать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов.

Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях. Следует рассматривать целесообразность укрупнения сборных конструкций с учетом условий их изготовления, транспортирования, грузоподъемности монтажных механизмов.

Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку. Конструкции узлов и соединений элементов в сборных конструкциях должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции. При проектировании конструкций гидротехнических сооружений, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, для сложных условий статической и динамической работы конструкций когда характер напряженного и деформированного состояния с необходимой достоверностью не может быть определен расчетом следует проводить исследования.

Для обеспечения требуемой водонепроницаемости и морозостойкости конструкций, а также для уменьшения противодавления воды в их расчетных сечениях необходимо предусматривать следующие мероприятия:. Выбор мероприятия следует производить на основе технико-экономического сравнения вариантов. Бетон для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений должен удовлетворять требованиям ГОСТ и настоящего раздела. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений в зависимости от вида и условий работы необходимо устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются следующие:.

Эту характеристику устанавливают в тех случаях, когда она имеет главенствующее значение и контролируется на производстве. В проектах необходимо предусматривать следующие классы бетона по прочности на осевое растяжение:. Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от климатических условий и числа расчетных циклов попеременного замораживания и оттаивания в течение года по данным долгосрочных наблюдений , с учетом эксплуатационных условий.

Для энергетических сооружений марку бетона по морозостойкости следует принимать по табл. Марка бетона по морозостойкости при числе циклов попеременного замораживания и оттаивания в год. Примечания: 1. Среднемесячные температуры наиболее холодного месяца для района строительства определяются по СНиП 2.

При числе расчетных циклов более следует применять специальные виды бетонов или конструктивную теплозащиту;. Марку бетона по водонепроницаемости назначают в зависимости от градиента напора, определяемого как отношение максимального напора в метрах к толщине конструкции или расстоянию от напорной грани до дренажа в метрах, и температуры контактирующей с сооружением воды, , по табл.

В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W4. Для конструкций с градиентом напора свыше 30 следует назначать марку бетона по водонепроницаемости W16 и выше.

При надлежащем обосновании допускается устанавливать промежуточные значения классов бетона по прочности на сжатие, отличающиеся от перечисленных в п. Характеристики этих бетонов следует принимать по СНиП 2. К бетону конструкций гидротехнических сооружений следует предъявлять дополнительные, устанавливаемые в проектах и подтверждаемые экспериментальными исследованиями, требования: по предельной растяжимости, отсутствию вредного взаимодействия щелочей цемента с заполнителями, сопротивляемости истиранию потоком воды с донными и взвешенными наносами, стойкости против кавитации и химического воздействия, тепловыделению при твердении бетона.

Срок твердения возраст бетона, отвечающий его классам по прочности на сжатие, на осевое растяжение и марке по водонепроницаемости, принимается, как правило, для конструкций речных гидротехнических сооружений сут, для сборных и монолитных конструкций морских и речных портовых сооружений 28 сут. Срок твердения возраст бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 сут, для массивных конструкций, возводимых в теплой опалубке, 60 сут.

Если известны сроки фактического нагружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, вид и качество применяемого цемента, то допускается устанавливать класс бетона в ином возрасте. Для сборных, в том числе предварительно напряженных конструкций, отпускную прочность бетона на сжатие следует принимать в соответствии с ГОСТ Для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, и железобетонных сжатых стержневых конструкций набережные типа эстакад на сваях, сваях-оболочках и т.

Для предварительно напряженных элементов следует принимать бетон класса по прочности на сжатие: не менее В15 - для конструкций со стержневой арматурой; не менее В30 - для элементов, погружаемых в грунт забивкой или вибрированием. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

Если по технико-экономическим расчетам для повышения водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений целесообразно использовать бетоны на напрягающем цементе, а для снижения нагрузки от собственного веса конструкции - легкие бетоны, то классы и марки таких бетонов следует принимать по СНиП 2. Нормативные и расчетные сопротивления бетона в зависимости от классов бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по табл.

В случае принятия промежуточных классов бетона нормативные и расчетные сопротивления следует принимать по интерполяции. Коэффициенты условий работы бетона следует принимать по табл. При расчете железобетонных конструкций на выносливость расчетные сопротивления бетона и надлежит умножать на коэффициент условий работы , принимаемый по табл.

Расчетное сопротивление бетона при всестороннем сжатии , МПа, следует определять по формуле. Влияние двухосного сложного напряженного состояния сжатие-растяжение на прочность бетона. При наличии нескольких факторов, действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы. Произведение должно быть не менее 0, Для сооружений I и II классов коэффициент надлежит определять экспериментальным путем.

При отсутствии экспериментальных данных допускается коэффициент принимать равным: при ; при. Начальный модуль упругости бетона массивных конструкций при сжатии и растяжении следует принимать по табл. При расчете на прочность и по деформациям тонкостенных стержневых и плитных элементов модуль упругости бетона следует во всех случаях принимать по табл. Модуль упругости бетонов, подвергнутых для ускорения твердения тепловой обработке при атмосферном давлении или в автоклавах, следует принимать по СНиП 2.

Модуль сдвига бетона следует принимать равным. Начальный коэффициент поперечной деформации коэффициент Пуассона v принимается равным: для массивных конструкций - 0,15, для стержневых и плитных конструкций - 0, Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует применять арматурную сталь, отвечающую требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащую к одному из следующих видов:.

Коэффициенты условий работы бетона при. Коэффициент для бетонов, марка которых установлена в возрасте 28 сут, принимается в соответствии с требованиями СНиП 2. Коэффициент равен:. Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять, как правило, прокатную углеродистую сталь. Марки арматурной стали для армирования железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы и средней температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства следует принимать по СНиП 2.

Нормативные и расчетные сопротивления основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры должны приниматься по табл. Марка бетона и его класс, при нормальных условиях температуры и влажности определяются, как правило, спустя 28 дней со дня его заливки, или расчет ведется с учетом коэффициента. Одним из наиболее распространенных и эффективных способов быстрого измерения прочности бетона на сжатие или его марки, является измерение склерометром, или как его еще называют, молоток Шмидта.

Контроль прочности бетона таким методом определяется по ГОСТ "Бетоны: определение прочности механическими методами неразрушающего контроля". Так называемый, метод измерения твердости по Шору методом отскока. Принцип действия молотка Шмидта основан на измерении прочности бетона методом упругого отскока.

Боек бъется о поверхность бетона и отскакивает. Боек устанавлвает указатель на шкале склерометра на максимальную высоту отскока. Таким образом, сняв несколько проб, вычисляется средний показатель, определяющий марку бетона. К сожалению, данный метод не дает абсолютно точных показаний так как на высоту отскока бойка влияют и прочие факторы такие как шероховатость поверхности, толщина испытуемого образца, методов уплотнения бетона при его заливке, и соответвенное его общая структура и прочие факторы.

Так что погрешность в показаниях склероскопу склерометру практически неизбежна, но она и чрезвычайно мала. Соответствие высоты упругого отскока по показаниям шкалы молотка Шмидта склерометра классу бетона B и его марке M приведены в следующей таблице:. Заливка Бетонная стяжка Вакуумирование бетонных полов Затирка свежего бетона, топпинг Полусухая стяжка Полимербетонные полимерные стяжки Фундаментные плиты Ленточные фундаменты Затирка Шлифование Шлифование бетонного пола Выравнивание бетонного пола Шлифование стен и потолка Шлифование бетонных лестниц Полировка бетона Фрезерование Покрытия Тонкослойное полимерное покрытие Кристаллизация пропитка бетона Полимерные наливные полы Декорирование и реставрация бетона Резка Резка бетонного пола стяжки и плиты перекрытия Резка деформационных и температурных швов Резка проемов и ниш в стене Штробление под проводку и коммуникации Сверление Ремонт.

ДОКУМЕНТ КАЧЕСТВА БЕТОННОЙ СМЕСИ

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина a crc 1 и a crc 2 , мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры. Для конструкций со стержневой арматурой класса А- V, эксплуатируемых в закрытом помещении или на открытом воздухе, при наличии опыта проектирования и эксплуатации таких конструкций значения a crc 1 и a crc 2 допускается увеличивать на 0,1 мм по отношению к приведенным в настоящей таблице. Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны см.

Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2. При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет е а , обусловленный не учтенными в расчете факторами.

Кроме того, для конструкций, образуемых из сборных элементов, следует учитывать возможное взаимное смещение элементов, зависящее от вида конструкций, способа монтажа и т. Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е 0 принимается равным эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее е а.

В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет е 0 находится как сумма эксцентриситетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного. Расстояния между температурно-усадочными швами, как правило, должны устанавливаться расчетом. Значение р при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,05 s sp , а при электротермическом и электротермомеханическом способах определяется по формуле.

При автоматизированном натяжении арматуры значение числителя в формуле 2 заменяется на Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке g f , принимаемые при расчете. Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом указаний п. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофическому положению взрыву, пожару и т.

Напряжения в арматуре самонапряженных конструкций рассчитываются из условия равновесия с напряжениями самонапряжением в бетоне. Самонапряжение бетона в конструкции определяется исходя из марки бетона по самонапряжению S p с учетом коэффициента армирования, расположения арматуры в бетоне одно-, двух- и трехосное армирование , а также в необходимых случаях - потерь от усадки и ползучести бетона при загружении конструкции.

В конструкциях их легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения s con1 и s con2 должны превышать соответственно и МПа. При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры. Потери предварительного напряжения арматуры следует определять по табл. При расчете самонапряженных элементов учитываются только потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона в зависимости от марки бетона по самонапряжению и влажности среды.

Для самонапряженных конструкций, эксплуатируемых в условиях избытка влаги, потери от усадки не учитываются. При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. Здесь s sp принимается без учета потерь, МПа. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю. Температурный перепад разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона.

При подтягивании напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потери от температурного перепада, последние принимаются равными нулю. При электротермическом способе натяжения потери от деформаций анкеров в расчете не учитываются, так как они учтены при определении значения полного удлинения арматуры.

D l 2 - деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробками, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм;. Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций. D l - сближение упоров по линии действия усилия Р, определяемое из расчета деформации формы;. При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери от ее деформации принимаются равными 30 МПа. При электротермическом способе натяжения потери от деформации формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении полного удлинения арматуры.

Для легкого бетона при передаточной прочности 11 МПа и ниже вместо множителя 40 принимается множитель Потери вычисляются по формулам поз. Потери определяются по поз. Смятие бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры при диаметре конструкции до 3 м. D l - обжатие стыка, принимаемое равным для стыков, заполненных бетоном, - 0,3 мм; при стыковании насухо - 0,5 мм;. Для самонапряженных конструкций потери от усадки и ползучести бетона определяются по опытным данным.

Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры см. Значение предварительного напряжения в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры g sp , определяемым по формуле. Знак «плюс» принимается при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения т. Значения D g sp при механическом способе натяжения арматуры принимаются равными 0,1, а при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения определяются по формуле. При определении потерь предварительного напряжения арматуры, а также при расчете по раскрытию трещин и по деформациям значение D g sp допускается принимать равным нулю.

Напряжения в бетоне и арматуре, а также усилия предварительного обжатия бетона, вводимые в расчет предварительно напряженных конструкций, определяются с учетом следующих указаний. Напряжения в сечениях, нормальных к продольной оси элемента, определяются по правилам расчета упругих материалов. При этом принимают приведенное сечение, включающее сечение бетона с учетом ослабления его каналами, лазами и т.

Если части бетонного сечения выполнены из бетонов разных классов или видов, их приводят к одному классу или виду, исходя из отношения модулей упругости бетона. Усилие предварительного обжатия Р и эксцентриситет его приложения е 0 р относительно центра тяжести приведенного сечения черт. Схема усилий предварительного напряжения в арматуре в поперечном сечении железобетонного элемента. Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия s bp не должны превышать значений в долях от передаточной прочности бетона R bp , указанных в табл.

Напряжения s bp определяются на уровне крайнего сжатого волокна батона с учетом потерь предварительного напряжения по поз. Для предварительно напряженных конструкций, в которых предусматривается регулирование напряжении обжатия бетона в процессе их эксплуатации например, в реакторах, резервуарах, телевизионных башнях , напрягаемая арматура применяется без сцепления с бетоном, при этом необходимо предусматривать эффективные мероприятия по защите арматуры от коррозии.

К предварительно напряженным конструкциям без сцепления арматуры с бетоном должны предъявляться требования 1-й категории трещиностойкости. Расчет плоскостных конструкций типа балок-стенок, плит перекрытий и массивных конструкций по предельным состояниям первой и второй групп следует производить по напряжениям усилиям , деформациям и перемещениям, вычисляемым с учетом физической нелинейности, анизотропии, а в необходимых случаях - ползучести, накопления повреждений в длительных процессах и геометрической нелинейности в основном для тонкостенных конструкций.

Анизотропия - неодинаковость свойств здесь - механических по разным направлениям. Ортотропия - вид анизотропии, при котором имеются три взаимно перпендикулярные плоскости симметрии свойств. Физическую нелинейность, анизотропию и ползучесть следует учитывать в определяющих соотношениях, связывающих между собой напряжения и деформации, а также в условиях прочности и трещиностойкости материала. При этом следует выделять две стадии деформирования элементов - до и после образования трещин.

До образования трещин для бетона должна, как правило, использоваться нелинейная ортотропная модель, позволяющая учитывать направленное развитие эффекта дилатации и неоднородность деформирования при сжатии и растяжении. Допускается пользоваться квазиизотропной моделью бетона, учитывающей проявление указанных факторов в среднем по объему. Для железобетона в этой стадии следует исходить из совместности осевых деформаций арматуры и окружающего бетона, за исключением концевых участков арматуры, не снабженных специальными анкерами.

При опасности выпучивания арматуры следует ограничивать ее предельные сжимающие напряжения. Дилатация - увеличение объема тела при сжатии, обусловленное развитием множества микротрещин, а также трещин большей протяженности. В условиях прочности бетона следует учитывать сочетание напряжений на площадках разных направлений, в силу которых, в частности, его сопротивление двух- и трехосному сжатию превышает прочность при одноосном сжатии, а при комбинациях сжатия и растяжения может быть меньше, чем при действии одного из них.

В необходимых случаях должна приниматься во внимание длительность действия напряжений. Условие прочности железобетона без трещин должно составляться исходя из условий прочности составляющих материалов как двухкомпонентной среды. В качестве условия трещинообразования следует использовать условие прочности бетонных элементов двухкомпонентной среды.

После образования трещин следует использовать модель анизотропного тела общего вида при нелинейных выражениях зависимостей усилий или напряжений от перемещений с учетом следующих факторов:. В модели деформирования неармированных элементов с трещинами учитывается лишь жесткость бетона между трещинами.

В случаях возникновения наклонных трещин следует учитывать особенности деформирования бетона над наклонными трещинами. Ширину раскрытия трещин и взаимный сдвиг их берегов следует определять исходя из смещения стержней различных направлений относительно пересекаемых ими берегов трещин с учетом расстояний между трещинами и при соблюдении условия совместности этих смещений.

Условия прочности плоских и объемных элементов с трещинами должны основываться на следующих предпосылках:. Прочность бетона в различных его зонах следует оценивать по напряжениям в нем как в компоненте двухкомпонентной среды за вычетом приведенных напряжений в арматуре между трещинами, определяемых с учетом напряжений в трещинах, сцепления и частичного нарушения совместности осевых деформаций арматуры с бетоном.

Несущую способность железобетонных конструкций, способных претерпевать достаточные пластические деформации, допускается определять методом предельного равновесия. При расчете конструкций по прочности, деформациям, образованию и раскрытию трещин методом конечных элементов должны быть проверены условия прочности и трещиностойкости для всех конечных элементов, составляющих конструкцию, а также условия возникновения чрезмерных перемещений конструкции.

При оценке предельного состояния по прочности допускается полагать отдельные конечные элементы разрушенными, если это не влечет за собой прогрессирующего разрушения конструкции и по истечении действия рассматриваемой нагрузки эксплуатационная пригодность конструкции сохранится или может быть восстановлена.

Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящих норм, следует предусматривать конструкционные бетоны, соответствующие ГОСТ При проектировании бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от их назначения и условий работы следует устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются:. Классы бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение отвечают значению гарантированной прочности бетона, МПа, с обеспеченностью 0, Для бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и марок:.

Допускается применение бетона промежуточных классов по прочности на сжатие B22,5 и В27,5 при условии, что это приведет к экономии цементе по сравнению с применением бетона соответственно классов В25 и В30 и не снизит другие технико-экономические показатели конструкции;. Группа мелкозернистого бетона А, Б, В должна указываться в рабочих чертежах конструкций. Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие и осевое растяжение, назначается при проектировании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкции проектными нагрузками, способа возведения, условий твердения бетона.

При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут. Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ Для предварительно напряженных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класс бетона, в котором расположена напряженная арматура, следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанного в табл.

Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, минимальные значения класса бетона, приведенные в табл. При проектировании отдельных видов конструкций допускается обоснованное в установленном порядке снижение минимального класса бетона на одну ступень, равную 5 МПа, против приведенной в табл.

При расчете железобетонных конструкций в стадии предварительного обжатия расчетные характеристики бетона принимаются как для класса бетона, численно равного передаточной прочности бетона по линейной интерполяции. Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной арматурой классов В- II , Вр- II , К-7 и К Класс мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В12,5, а для инъекции каналов - не ниже В Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций класс бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.

Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздухе, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм призменная прочность R bn и сопротивление осевому растяжению R btn. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой R b , R bt и второй R b , ser , R bt , ser групп определяются делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии g bc или растяжении g bt , принимаемые для основных видов бетона по табл. Нормативные сопротивления бетона R bn с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены в табл.

Нормативное сопротивление бетона растяжению R btn в случаях, когда прочность бетона на растяжение не контролируется, принимается в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие согласно табл. Нормативное сопротивление бетона осевому растяжению R btn в случаях, когда прочность бетона на растяжение контролируется на производстве, принимается равным его гарантированной прочности классу на осевое растяжение. Расчетные сопротивления бетона R b , R bt , R b , ser , R bt , ser с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены: для предельных состояний первой группы - соответственно в табл.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt снижаются или повышаются путем умножения на коэффициенты условий работы бетона g bi , учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия, многократную повторяемость нагрузки, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.

Значения коэффициентов условий работы g bi приведены в табл. Для отдельных видов легких бетонов допускается принимать иные значения расчетных сопротивлений, согласованные в установленном порядке. При использовании в расчетах промежуточных классов бетона по прочности на сжатие согласно п. Значения начального модуля упругости бетона E b , при сжатии и растяжении принимаются по табл.

Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов. Минимальная марка бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий из бетонов. Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ. Минус 5 и выше. Ниже минус 5. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций из тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов их марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну ступень.

Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Е b , указанные в табл. При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления например, центрифугированный бетон и т. При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т. Коэффициенты надежности по бетону при сжатии и растяжении g bc и g bt для расчета конструкций по предельным состояниям.

Начальный коэффициент поперечной деформации бетона v коэффициент Пуассона принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 соответствующих значений E b , указанных в табл. Нормативные сопротивления бетона R bn , R btn и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser при классе бетона по прочности на сжатие.

Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R btn и R bt , ser принимают как для легкого бетона на пористом песке с умножением на коэффициент 0, Для поризованного бетона значения R bn и R b , ser принимают такими же, как для легкого бетона, а значения R btn и R bt , ser умножают на коэффициент 0,7. Для напрягающего бетона значения R bn и R b , ser принимают такими же, как для тяжелого бетона, а значения R btn и R bt , ser умножают на коэффициент 1,2.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt при классе бетона по прочности на сжатие. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R bt принимают как для легких бетонов на пористом песке с умножением на коэффициент 0, Для поризованного бетона значения R b принимают такими же, как для легкого бетона, а значение R bt умножают на коэффициент 0,7.

Для напрягающего бетона значение R b принимают таким же, как для тяжелого бетона, а значения R bt умножают на коэффициент 1,2. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R bt при классе бетона по прочности на осевое растяжение. Бетонирование в вертикальном положении высота слоя бетонирования свыше 1,5 м для бетона:.

Влияние двухосного сложного напряженного состояния «сжатие - растяжение» на прочность бетона. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см. Бетонные конструкции из высокопрочного бетона при учете коэффициента g b 9.

Коэффициенты условий работы бетона по поз. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент g b 2 учитывается при расчете по прочности, а g b 1 - при расчете на выносливость и по образованию трещин. При расчете конструкций в стадии предварительного обжатия коэффициент g b 2 не учитывается. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение должно быть не менее 0, Коэффициент условий работы бетона g b 1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла r b , равном.

В табл. Коэффициент условий работы бетона g b 6 при попеременном замораживании и оттаивании для бетона. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащая к одному из следующих видов :.

Для закладных деталей и соединительных накладок принимается, как правило, прокат из углеродистой стали соответствующих марок согласно обязательному приложению 2. В железобетонных конструкциях допускается применение упрочненной вытяжкой на предприятиях строительной индустрии стержневой арматуры класса А- III в с контролем удлинений и напряжений или с контролем только удлинений. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции.

Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Е b принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8. Применение арматуры новых видов, осваиваемых промышленностью, должно быть согласовано в установленном порядке. В настоящих нормах обозначения классов арматуры приняты согласно действующим государственным стандартам на арматурную сталь и будут уточнены при пересмотре СТ СЭВ В обозначении классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры с повышенной стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением добавляется буква К например, Ат- IVК ; свариваемой - буква С например, Ат- IVС ; свариваемой и повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию под натяжением - буквы СК например, Ат- VСК.

В обозначении горячекатаной стержневой арматуры буква «в» употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой, А- IIIв, а буква «с» - для арматуры специального назначения Ас- II. В настоящих нормах для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках бунтах ; «диаметр» d , если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня.

Выбор арматурной стали следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с указаниями пп. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять:. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций допускается применять арматуру класса А- III в для продольной растянутой арматуры в вязаных каркасах и сетках.

В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует применять:. В конструкциях до 12 м включ. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов, находящихся под воздействием газов, жидкостей и сыпучих тел, следует применять:. В настоящих нормах в дальнейшем в случаях, когда нет необходимости указывать конкретный вид стержневой арматуры горячекатаной, термомеханически упрочненной , при ее обозначении используется обозначение соответствующего класса горячекатаной арматурной стали например, под классом А- V подразумевается арматура классов A - V , Ат- V , Ат- V К и Ат- V СК.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0, Нормативные сопротивления R sn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению R s для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле. Расчетные сопротивления арматуры растяжению с округлением для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл.

Коэффициент надежности по арматуре g s при расчете конструкций по предельным состояниям. Расчетные сопротивления арматуры сжатию R sc , используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А- III используется в качестве расчетной поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней , ее расчетные сопротивления R sw принимаются как для арматуры класса А- III.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются или повышаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы g si , учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т. Расчетные сопротивления поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw снижаются по сравнению с R s путем умножения на коэффициенты условий работы g s 1 и g s 2 :.

При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw с учетом указанных коэффициентов условий работы g s 1 и g s 2 приведены в табл. Кроме того, расчетные сопротивления R s , R sc , R sw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл.

Длину зоны передачи напряжений l p для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле. К значению R bp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме g s 2. Здесь s sp принимается с учётом первых потерь по поз. В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе кроме классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл.

Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры. Коэффициенты g s 3 и g s 4 по поз. Коэффициент g s 5 по поз. В формулах поз. Коэффициент условий работы арматуры g s 3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла r s , равным. Обозначения, принятые в табл. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:.

Коэффициент условий работы арматуры g s 4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла r s , равном. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ , допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:. В таблице даны значения g s 4 для арматуры диаметром до 20 мм.

Коэффициенты условий работы g s 9 при арматуре. Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений l p напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров. Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице.

При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения w p и l p увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение l p принимается не менее 15 d.

Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры за исключением высокопрочной проволоки класса Вр- II с внутренними анкерами по длине заделки принимается на расстоянии 0,25 l p от торца элемента. Значения модуля упругости арматуры Е s принимаются по табл. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси.

В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R b , равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны.

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны появлением трещин. Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил , должен производиться расчет бетонных элементов из условий и с заменой расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие согласно указаниям п.

При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е а , определяемый согласно указаниям п. В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета. Применение бетонных внецентренно сжатых элементов за исключением случаев, предусмотренных п. Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов см.

Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия 12 должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны см.

Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов указанных в п. W pl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле. Значение коэффициента h , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е 0 , следует определять по формуле. М - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;.

М l - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;. Расчетная длина l 0 внецентренно сжатых бетонных элементов. Обозначение, принятое в табл. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должен производиться согласно указаниям пп.

Расчет изгибаемых бетонных элементов см. W pl - определяется по формуле 16 ; для элементов прямоугольного сечения W pl принимается равным:. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений.

Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:. Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным МПа.

Значения x R , определяемые по формуле 25 , для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6. Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g s 6 принимается равным h. При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M max где M max - максимальный расчетный момент , значение коэффициента g s 6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А- VI и Ат- VII - не более 1, Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R sc см.

Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента.

При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп.

Значения R b , red определяются по формулам:. А ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;. Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы. Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;. Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам 49 и 53 , для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0, При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу 25 вводится.

Значение s sc , u в формуле 25 для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:. При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. Значение N cr , полученное по формуле 58 , должно быть умножено на коэффициент где с ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d e , min второй член правой части формулы 22 заменяется на где.

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта вводя в расчет А ef и R b , red , превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R b без учета косвенной арматуры. Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п.

Расчет производится согласно указаниям пп. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме см. При этом условная критическая сила в формуле 19 для вычисления h принимается равной:. Если изгибающие моменты или эксцентриситеты от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу 58 вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6. При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета см. Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l 0 равной:. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие. Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости. Н - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции стропильной или подстропильной распорки в соответствующей плоскости;.

Н 1 - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;. Н 2 - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н 2.

Расчет сечений в общем случае черт. М - в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;. L - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности. I- I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре.

S b - статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким. S si - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;.

Высота сжатой зоны х и напряжение s si определяются из совместного решения уравнений:. В уравнении 66 знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» - для внецентренно растянутых.

Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре должны лежать на одной прямой см.

В случае, когда найденное по формуле 68 напряжение в арматуре превышает R si без учета коэффициента g s 6 , в условия 65 и 66 подставляется значение s si , равное R si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g s 6 см.

Напряжение s si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам 67 и 68 , при этом необходимо соблюдать следующие условия:. A si - площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;. МПа, - при определении x eli ;. Значения D s spi и коэффициента b определяются:. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия.

Коэффициент j w 1 , учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле. Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой черт. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы.

Поперечная сила Q в условии 75 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения. Поперечное усилие Q b , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:. Коэффициент j f , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле.

Коэффициент j n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:. Значение Q b , вычисленное по формуле 76 , принимается не менее. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами. Поперечные усилия Q sw и Q s , inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину.

Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия. Коэффициенты j b 3 и j n , а также значения Q и с в условии 84 определяются согласно указаниям п. При отсутствии в рассматриваемой зоне действия поперечных сил нормальных трещин, т.

Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями черт. При этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h 0 , для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h 0.

При определении длины l sup следует учитывать особенности передачи нагрузки при различных схемах опирания конструкций на консоли свободно опертые или защемленные балки, расположенные вдоль вылета консоли; балки, расположенные поперек вылета консоли, и т. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле. Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента черт.

Момент М в условии 88 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N b в сжатой зоне. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Моменты М s , М sw и М s , inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения.

При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением. Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента.

Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей. Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента подрезки и т. На приопорных участках элементов момент М s , воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле.

При отсутствии у продольной арматуры анкеровки расчетные сопротивления арматуры растяжению R s в месте пересечения ею наклонного сечения принимаются сниженными согласно поз. Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках.

Момент М sw , воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле. При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При этом значение R b для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В Расчет по прочности пространственных сечений черт.

Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности. Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:. В формуле 92 значения c и j q , характеризующие соотношение между действующими усилиями Т , М и Q , принимаются:. Крутящий момент Т , изгибающий момент М и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения.

Значения коэффициента j w , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле. M u - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента. Q sw , Q b - определяются согласно указаниям п. При расчете на местное сжатие смятие элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие. R b , loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле.

R b , R bt - принимаются как для бетонных конструкций см. A loc 2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п. В расчетную площадь A loc 2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложений двух соседних нагрузок;. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении A loc 1 и A loc 2 принимается не более 20 см.

При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие. R b , red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле. Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия.

Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая по плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию. Одним из наиболее распространенных и эффективных способов быстрого измерения прочности бетона на сжатие или его марки, является измерение склерометром, или как его еще называют, молоток Шмидта. Контроль прочности бетона таким методом определяется по ГОСТ "Бетоны: определение прочности механическими методами неразрушающего контроля".

Так называемый, метод измерения твердости по Шору методом отскока. Принцип действия молотка Шмидта основан на измерении прочности бетона методом упругого отскока. Боек бъется о поверхность бетона и отскакивает. Боек устанавлвает указатель на шкале склерометра на максимальную высоту отскока. Таким образом, сняв несколько проб, вычисляется средний показатель, определяющий марку бетона. К сожалению, данный метод не дает абсолютно точных показаний так как на высоту отскока бойка влияют и прочие факторы такие как шероховатость поверхности, толщина испытуемого образца, методов уплотнения бетона при его заливке, и соответвенное его общая структура и прочие факторы.

Так что погрешность в показаниях склероскопу склерометру практически неизбежна, но она и чрезвычайно мала. Соответствие высоты упругого отскока по показаниям шкалы молотка Шмидта склерометра классу бетона B и его марке M приведены в следующей таблице:. Заливка Бетонная стяжка Вакуумирование бетонных полов Затирка свежего бетона, топпинг Полусухая стяжка Полимербетонные полимерные стяжки Фундаментные плиты Ленточные фундаменты Затирка Шлифование Шлифование бетонного пола Выравнивание бетонного пола Шлифование стен и потолка Шлифование бетонных лестниц Полировка бетона Фрезерование Покрытия Тонкослойное полимерное покрытие Кристаллизация пропитка бетона Полимерные наливные полы Декорирование и реставрация бетона Резка Резка бетонного пола стяжки и плиты перекрытия Резка деформационных и температурных швов Резка проемов и ниш в стене Штробление под проводку и коммуникации Сверление Ремонт.

Главная Информация Соответствие класса бетона В и марки М и их определение Соответствие класса бетона В и марки М и их определение Прочность бетона на сжатие — это основной показатель, которым характеризуют бетон.

Мысль мудрость бетон как делать фраза... супер

Вы сможете придти к нам с.